摘要:4.4制动器的设计 内张式双蹄式制动器，目前尚未制定标准可供选 用。设计时可在有关整车总布置参数及制动器型式选 定后.即可参考已有的同等车辆的同类型制动器，初 选其主要参数，见图15.3-21，并据此进行制动转矩 及磨损性能验算，而后对初选参数进行必要的
4.4制动器的设计
内张式双蹄式制动器，目前尚未制定标准可供选
用。设计时可在有关整车总布置参数及制动器型式选
定后.即可参考已有的同等车辆的同类型制动器，初
选其主要参数，见图15.3-21，并据此进行制动转矩
及磨损性能验算，而后对初选参数进行必要的修改，
直到基本性能参数能满足要求为止。最后方进行详细
的结构设计。
制。制动鼓直径与轮辆直径之比D/D,，一般范围如下:
轿车D/D, =0.64 -0.74
货车D/D, =0.70 -0.83
2)摩擦衬片宽度b和包角0 制动鼓半径R既定
后，摩擦衬片宽度b和包角0便决定了衬片的摩擦面
积A,，而A=RbO,制动器各蹄总的摩擦面积A,愈
大，则单位压力愈小，从而磨损特性愈好。
根据国外统计资料，单个车轮蹄式制动器总的衬
片摩擦面积随汽车总重而增加，具体数归纳如表
15.3一29.
摩攘衬片包角0=90o-100o(荐用值)，一般不
宜大于120o。
衬片宽度b较大可以减少磨损，但过大将不易保
证与制动鼓全面接触。设计时应尽量按照摩擦片规格
选择b值。
3)摩擦衬片起始角0一般将衬片布里在制动
蹄的中央，即令0= 900 - o/2.
4)摩擦衬片的型号及性能如表15.3-30所示。
5)制动器中心到张开力F作用线的距离。在保
证轮缸或制动凸轮能够布置于制动鼓内的条件下，应
使距离e尽可能大.以提高制动效能。初步设计时可
暂定e=0. 8R左右。
6)制动蹄支承点位贵坐标a和c应在保证支承
端毛面不致互相干涉的条件下，使a尽可能大而c尽
可能小。初步设计时也可暂定a=0.8R左右。
4.4. 2内张双蹄式制动器制动转矩计算
制动转矩目前一般采用效能因数法或分析图解法
计算，本书采用效能因素法计算双蹄式制动器的制动
转矩。为此必需先求出制动蹄的效能因数，而后求制
动转矩。
设制动蹄的制动转矩和效能因数分别为T和K1,
轴人张开力为F,制动鼓半径为R,则
T =KFR(15.3-14)
效能因数K,是单位为1的系数。对于一定结构型
式的制动蹄，只要已知制动鼓转向，制动蹄的主要几
何参数的相对值(即这些参数与介之比)以及摩擦因
数、该蹄的长即可确定。然后根据既定的F和R值求
T，也可根据要求规定的T值来调整F, R或K.,
下面举出一些典型结构的制动器效能因数的计算
式。
(1)支点固定的制动蹄
1)领蹄(图15.3-22)为计算简便，有人假定蹄
鼓之间的单位压力是沿周向均匀分布的。但这一假定
与实际情况相差较远，据此算出的制动转矩较实际数
值大。目前计算中广为应用的理论单位压力分布规律
系按正弦规律分布的。根据数学推导得领蹄效能因数
K,
(责任编辑：laugh521521)
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